Počet návštev: 86783545
AMS práve číta: 1




Ročník 2006 No 2

Polak K.
ODBORNE VYSOKE SKOLSTVO SA VRATI
K. s.:
No 2 (2006), p. 111-118
  mag01.pdf (451 kB)
mag01.txt (245 B)  

Kiatgamolchai S., Parinyataramas J., Nilpairach S., Thueploy A., Wanichsampan J., Min G.
TERMOELEKTRICKÉ VLASTNOSTI POLOVODIČA -FESI2 PRIPRAVENÉHO MECHANICKÝM LEGOVANÍM A SPEKANÍM BEZ POUŽITIA TLAKU
K. s.: -FeSi2|irondisilicide|thermoelectric|Seebeck coefficient|mechanical alloying|
No 2 (2006), p. 119-127
  mag02.pdf (851 kB)
mag02.txt (2 kB)  

Ševčík A., Ševčíková J.
ANALÝZA POKLESU ZÚŽENIA PRI VYSOKOTEPLOTNÝCH SKÚŠKACH LIATEHO STAVU NÍZKOUHLÍKOVÝCH OCELÍ
K. s.: low carbon steels|slabs|high temperature properties|hot ductility|intercrystalline fracture|interdendritic fracture|statistic analysis|
No 2 (2006), p. 128-138
  mag03.pdf (777 kB)
mag03.txt (2 kB)  

Mišičko R., Masek V., Sojko M.
KVALITA PRIMÁRNEJ DENDRITICKEJ ŠTRUKTÚRY PLYNULE ODLIEVANÝCH BRÁM PRI RÔZNYCH RÝCHLOSTIACH ODLIEVANIA
K. s.: dendritic structure|skin|crystalline zone|zone of equiaxed crystals|primary dendrite arm spacing|secondary dendrite arm spacing|
No 2 (2006), p. 139-146
  mag04.pdf (819 kB)
mag04.txt (1 kB)  

Wangyao P., Polsilapa S., Homkrajai W., Krongtong V., Panich N.
VPLYV OPÄTOVNÉHO TEPELNÉHO SPRACOVANIA NA MIKROŠTRUKTÚRU ODLIEVANEJ TURBÍNOVEJ LOPATKY Z NIKLOVEJ SUPERZLIATINY UDIMET 500
K. s.: Microstructural Refurbishment|Rejuvenation|Re-Heat-Treatment|Superalloys|Lifetime Extension|U-500|
No 2 (2006), p. 147-153
  mag05.pdf (872 kB)
mag05.txt (2 kB)  

Lothongkum G., Ratanamahasakul S., Wangyao P.
VZÁJOMNÝ VZŤAH MEDZI MIKROŠTRUKTÚROU A MECHANICKÝMI VLASTNOSŤAMI ODLIEVANEJ ZLIATINY NA BÁZE ŽELEZA PO TEPELNOM SPRACOVANÍ
Abstrakt
Cieľom príspevku je analyzovať vplyv rôznych podmienok tepelného spracovania na vývoj mikroštruktúry a mechanické vlastnosti zliatiny Fe-30.8 Ni - 26.6 Cr, ktorá je spevnená precipitáciou karbidickej fázi. Východzí stav študovanej zliatiny bol systematicky podrobený starnutiu pri teplotách 800, 900, 1000 a 1100?C využijúc rôzne dlhé časy. Po procese starnutia bolo zistené, že sekundárne karbidy prednostne precipitovali v blízkosti sieťovia primárnych karbidov, ktoré sú na báze chrómu, prípadne komplexné na báze niób/titán. Precipitácia sekundárnych karbidov bola taktiež pozorovaná vo vnútri dendritov. Množstvo karbidov vylúčených vo forme tyčiniek a taktiež sekundárnych karbidov, narastá s predlžovaním času a zvyšovaním teploty starnutia. Hoci ako ukázali analýzy využijúc metódu EDS, chemické zloženie sekundárne vylúčených karbidov bolo takmer rovnaké ako chemické zloženie primárnych karbidov. Vo všeobecnosti je možné tvrdiť, že zvolené podmienky tepelného spracovania mali významný vplyv na tvar, veľkosť, rozloženie a miesto vylúčenia sekundárnych karbidov v mikroštruktúre vzoriek, čo malo následne vplyv na rozdielne mechanické vlastnosti, ako tvrdosť, medza klzu a medza pevnosti. V prípade starnutia vzoriek pri 800 a 900?C boli pozorované veľmi jemne precipitáty sekundárnych karbidov, ktoré boli vylúčené v oblastiach blízko pri primárnych karbidov. Ak bolo použité starnutie pri 1000 a 1100?C, tak hrubšie sekundárne karbidy boli vylúčené vo vnútri dendritov. Karbidy vo forme tyčiniek a filmu boli pozorované v mikroštruktúre vzoriek tepelne spracovaných pri 900, 1000 a 1100?C. Sekundárne karbidy, ktoré boli na báze chrómu, precipitovali po rôznych zvolených podmienkach tepelného spracovania, pričom chemické zloženie týchto karbidov je podobné chemickému zloženiu primárnych chrómových karbidov. Vo všeobecnosti je možné konštatovať, že rovnomerné vylúčenie jemných sekundárnych karbidov spôsobuje vyššie hodnoty medze pevnosti, medze klzu, ako aj tvrdosti. Hoci je potrebné aj podotknúť, že v niektorých prípadoch výsledky testov mechanických vlastností neukazujú na výrazný vplyv podmienok starnutia, obzvlášť v prípade ťažnosti a „modulu húževnatosti“. Ako sa ukázalo, najvhodnejšími podmienkami tepelného spracovania na zvýšenie medze pevnosti je starnutie pri teplote 1100?C po dobu 10 hodín.

K. s.: Iron-base alloy|Heat treatment|Aging|Carbide precipitation|Mechanical properties|microstructure|
No 2 (2006), p. 154-166
  mag06.pdf (1 MB)
mag06.txt (2 kB)  

Kubiński W., Krawczyk K.
APLIKÁCIA EVULUČNÝCH ALGORITMOV PRE OPTIMALIZÁCIU VÝROBNÝCH PLÁNOV V ZLIVÁRENSTVE
K. s.: evolutionary algorithms|optimization of production schedule|operational planning in foundry|
No 2 (2006), p. 167-178
  mag07.pdf (389 kB)
mag07.txt (2 kB)  

Ciuca I., Nocivin A.
ŠTRUKTURÁLNO - TRANSFORMAČNÉ CHARAKTERISTIKYA MECHANICKÉ VLASTNOSTI ZLIATINY Ti - 10Mo - 8V - 1Fe - 3,5 Al
K. s.: titanium alloy|phase content|annealing|hardening and ageing|hardness|
No 2 (2006), p. 179-190
  mag08.pdf (465 kB)
mag08.txt (2 kB)  

Pernis R.
VÝPOČET HRÚBKY STENY RÚR PRI ŤAHANÍ BEZ TŔŇA
K. s.: tube thick-wallness|tube sinking|change in tube wall thickness|die angle|friction coefficient|
No 2 (2006), p. 191-201
  mag09.pdf (369 kB)
mag09.txt (2 kB)  

Fedoročková A., Raschman P.
CHEMICKÉ ROZPÚŠŤANIE PERIKLASU V ZRIEDENEJ HCL
K. s.: Magnesium oxide|Hydrochloric acid|Chemical dissolution|Rate|Mechanism|
No 2 (2006), p. 202-208
  mag10.pdf (285 kB)
mag10.txt (2 kB)  

Sedláková Z., Havlík T.
VÝSKYT NEŽELEZNÝCH KOVOV V HUTNÍCTVE ŽELEZA A OCELE A ICH MOŽNÉ SPRACOVANIE
K. s.: hydrometallurgy|pyrometallurgy|zinc|iron|sulphuric acid|
No 2 (2006), p. 209-218
  mag11.pdf (292 kB)
mag11.txt (981 B)  

Mišičko R., Masek V., Sojko M.
PRASKANIE PLYNULE ODLIEVANÝCH POLOTOVAROV Z PERITEKTICKÝCH OCELÍ
K. s.: Peritectic steel|peritectic reactionprecipitation|solidification|cracking|coarse austenite grain|
No 2 (2006), p. 219-225
  mag12.pdf (847 kB)
mag12.txt (1 kB)